填埋場HDPE膜老化特性及其對周邊地下水的影響

　　填埋是固體廢物處置的重要手段，由于兼具低成本和低技術(shù)壁壘等優(yōu)點(diǎn)，在世界范圍內(nèi)尤其是中國、印度和墨西哥等發(fā)展中國家，被作為固體廢物風(fēng)險管控的首選方式。然而研究表明，盡管現(xiàn)代填埋場試圖通過設(shè)計、建設(shè)及建設(shè)過程的質(zhì)量控制、運(yùn)行管理等控制固廢填埋過程中的滲濾液滲漏和地下水污染風(fēng)險問題，但是絕大多數(shù)填埋場都難以避免土工膜原生缺陷(制造過程產(chǎn)生)和安裝缺陷(土工膜鋪設(shè)及填埋場運(yùn)行過程的尖銳物穿孔、應(yīng)力撕裂和焊縫開裂)，以及其導(dǎo)致的滲濾液滲漏問題。此外，通過襯墊的蒸汽擴(kuò)散也將導(dǎo)致滲濾液中污染組分尤其是有機(jī)組分通過土工膜滲漏并進(jìn)入土壤和水生環(huán)境，進(jìn)而對地下水甚至是填埋場周圍居民產(chǎn)生危害。

　　國內(nèi)外諸多學(xué)者采用多種方式證實(shí)滲濾液及其組分的產(chǎn)生和泄露對生態(tài)系統(tǒng)和人類健康會產(chǎn)生不利影響。如Fatta等通過取樣和化探的方式分析證實(shí)絕大部分填埋場附近地下水不僅存在不同程度的常規(guī)污染物(COD、BOD和氨氮)，還含有許多種類的有毒有害組分(如重金屬和POPs等)，甚至一些新興污染物，如藥物、個人護(hù)理產(chǎn)品和納米粒子等的報道也屢見不鮮。其次，一些學(xué)者還通過地面穿透雷達(dá)(GPR)、電磁場(EC)和電阻率層析成像(ERT)等物探方式表征滲濾液污染范圍。此外，過程模型方法也被廣泛用于填埋場滲濾液遷移轉(zhuǎn)化、累積模擬及其風(fēng)險評估。如美國環(huán)境保護(hù)局風(fēng)險減小實(shí)驗(yàn)室(RiskReductionEngineeringLaboratory)開發(fā)了用于預(yù)測滲濾液產(chǎn)生及滲漏的HELP模型(填埋場水文過程評估模型)，并廣泛應(yīng)用于填埋場的性能評估、設(shè)計優(yōu)化和滲漏預(yù)測，美國環(huán)境保護(hù)局開發(fā)的EPACMTP模型(滲濾液遷移轉(zhuǎn)化復(fù)合模型)用于模擬預(yù)測滲濾液滲漏后多組分多介質(zhì)遷移轉(zhuǎn)化過程，并評估其多途徑暴露風(fēng)險。

　　盡管相關(guān)領(lǐng)域的學(xué)者利用物探、污染、模型模擬等諸多手段，從毒理學(xué)、污染風(fēng)險、健康風(fēng)險多角度評估了填埋場滲漏的潛在危害。但是大部分研究均針對“年輕”填埋場，未考慮填埋場核心材料老化對滲漏和長期污染風(fēng)險的影響。然而相關(guān)研究表明：異常高溫或低溫、紫外線輻射、蠕變和化學(xué)腐蝕將使得HDPE膜發(fā)生化學(xué)老化，導(dǎo)致滲透系數(shù)、漏洞數(shù)量和漏洞面積增加，填埋場建設(shè)、運(yùn)行中的機(jī)械破損、堆體沉降等因素會造成土工膜物理破損，如焊縫開裂、機(jī)械損傷等。英國GolderAssociates開發(fā)的Landsim模型(填埋場地下水污染風(fēng)險模擬模型)通過概化土工膜材料的老化過程，并將其耦合進(jìn)入填埋場滲濾液產(chǎn)生過程模型和滲濾液滲漏后遷移轉(zhuǎn)化過程模型，為土工膜材料劣化和缺陷演化條件下的長期環(huán)境風(fēng)險評估提供了好的借鑒和工具方法，徐亞等利用Landsim模型，基于一系列假設(shè)的老化參數(shù)，對危險廢物填埋場長期運(yùn)行的滲漏環(huán)境風(fēng)險和污染風(fēng)險進(jìn)行了評估。然而，上述研究所采用的土工膜老化參數(shù)都是基于室內(nèi)老化試驗(yàn)，對于實(shí)際填埋場環(huán)境下的土工膜材料老化和缺陷演化規(guī)律，及其對填埋場長期滲漏影響的研究鮮見報道。

　　為彌補(bǔ)上述研究中存在的不足，該研究選擇西南區(qū)域某危險廢物填埋場作為研究對象，選擇As作為研究目標(biāo)，通過現(xiàn)場采樣和室內(nèi)分析獲取土工膜材料老化和缺陷演化的關(guān)鍵指標(biāo)參數(shù)，基于Landsim模型與HELP模型模擬填埋場防滲材料老化條件下的滲濾液滲漏和地下水污染風(fēng)險演變過程，量化分析其短期(0~5a)、中期(5~10a)和長期(>10a)3個階段的滲濾液滲漏和地下水污染風(fēng)險特征，為危險廢物填埋場的長期環(huán)境風(fēng)險管理提供決策指導(dǎo)和技術(shù)支持。

　　一、模型與方法

　　防滲系統(tǒng)HDPE膜(高密度聚乙烯膜)是危險廢物填埋場的核心組件，其性能直接決定填埋場對危險廢物及其有毒有害組分的阻隔能力，即防滲效果。HDPE膜老化對滲濾液滲漏速率的影響主要通過兩個方面產(chǎn)生作用：首先是老化導(dǎo)致滲透系數(shù)降低，根據(jù)達(dá)西滲流定律，滲透系數(shù)降低，滲漏速率增大，其次，老化導(dǎo)致HDPE膜力學(xué)性能，如抗撕裂、抗拉伸等性能下降，在同樣的外界應(yīng)力荷載條件下，HDPE膜的缺陷數(shù)量增加或缺陷面積增大，從而導(dǎo)致滲漏速率增加，周邊地下水污染逐漸加重。

　　在不考慮HDPE膜老化的條件下，填埋場的滲濾液從產(chǎn)生、滲漏直至對地下水造成污染，需要經(jīng)歷降雨、下滲、側(cè)向?qū)拧⒘苋?、漏洞滲透及飽和-非飽和帶遷移轉(zhuǎn)化等10余個地表地下水文過程。因此，準(zhǔn)確評估填埋場滲濾液對地下水的影響，需要綜合考慮上述所有水文過程，計算極為復(fù)雜，再考慮HDPE膜老化導(dǎo)致的性能指標(biāo)參數(shù)變化，計算更為復(fù)雜。為此，英國環(huán)境保護(hù)局委托GolderAssociates開發(fā)了Landsim模型，對HDPE膜老化條件下的滲濾液產(chǎn)生、滲漏及其地下水環(huán)境影響進(jìn)行預(yù)測，只需要輸入填埋場結(jié)構(gòu)設(shè)計、材料特性、水文地質(zhì)條件及HDPE膜老化參數(shù)，就可以對HDPE膜老化條件下填埋場滲濾液的產(chǎn)生、滲漏和地下水污染情況進(jìn)行預(yù)測。

　　1.1 老化過程的概化及Landsim模型參數(shù)需求

　　填埋場中HDPE膜常被用于封場覆蓋系統(tǒng)和滲濾液防滲系統(tǒng)，Landsim模型對兩個系統(tǒng)中HDPE膜老化的概化方式不同，所要求輸入的老化參數(shù)亦有所不同。

　　對于封場覆蓋系統(tǒng)，Landsim模型假設(shè)封場覆蓋系統(tǒng)HDPE膜的老化會影響其堆體入滲量。在未開始老化之前，填埋場堆體入滲量等于設(shè)計入滲量，隨著HDPE膜材料開始老化(t0時刻)，入滲量線性增加，直至t1時刻HDPE膜到達(dá)半衰期，此時入滲量達(dá)到最大值(見圖1)。因此對于封場覆蓋系統(tǒng)HDPE膜的老化，關(guān)鍵輸入?yún)?shù)是HDPE膜老化開始時間t0和達(dá)到半衰期的時間t1，以及對應(yīng)的堆體入滲量(設(shè)計入滲量和最大入滲量)。

　　對于滲濾液防滲系統(tǒng)，Landsim模型認(rèn)為HDPE膜老化會導(dǎo)致其漏洞數(shù)量和滲透系數(shù)增加。在未開始老化之前，HDPE膜滲透系數(shù)等于設(shè)計值K0，通常為1×10^-14m?s，漏洞數(shù)量等于初始漏洞數(shù)量N0(即HDPE膜生產(chǎn)過程和鋪設(shè)安裝過程產(chǎn)生的漏洞數(shù)量之和)，當(dāng)其t0時刻開始老化后，假設(shè)老化速率為s(性能每年衰減的百分比)，其滲透系數(shù)和漏洞數(shù)量按照老化速率增大，關(guān)鍵是確定t0、N0和s。

　　1.2 堆體入滲量的確定

　　Landsim模型需要設(shè)計入滲量和最大入滲量作為輸入?yún)?shù)。填埋場堆體入滲量受降雨、蒸發(fā)、地表坡度和坡長、植被類型、封場覆蓋系統(tǒng)等情況的影響，該研究采用HELP模型進(jìn)行計算。HELP模型是美國地質(zhì)調(diào)查局為美國環(huán)境保護(hù)局開發(fā)的填埋場水文特性評估模型，該模型不僅集成世界各地近10000個氣象站點(diǎn)的14年氣象數(shù)據(jù)，并基于該數(shù)據(jù)估計出全球3000個以上地點(diǎn)的日、月、年尺度的降雨量、氣溫和太陽輻射數(shù)據(jù)。同時還綜合考慮了表面儲水、徑流、入滲、蒸發(fā)蒸騰等要素對堆體入滲量的影響。只需要根據(jù)填埋場所在位置選擇代表性的氣象站點(diǎn)，并設(shè)置好填埋場封場后的地表參數(shù)(如坡度、坡長、植被類型等)和封場覆蓋系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和材料參數(shù)(雨水導(dǎo)排介質(zhì)滲透系數(shù)、HDPE膜滲透系數(shù)和漏洞數(shù)量等)，就可以對堆體入滲量進(jìn)行估算。

　　對于設(shè)計入滲量，通過在HELP模型中設(shè)置相應(yīng)的氣象站點(diǎn)和地表參數(shù)，并假設(shè)HDPE膜滲透系數(shù)為K0(1×10-14m?s)、漏洞數(shù)量為N0，計算得到。

　　對于最大入滲量，保持其他參數(shù)不變，假設(shè)HDPE膜完全老化后滲透系數(shù)等于下方黏土的滲透系數(shù)(10-8m?s)。該條件下，漏洞數(shù)量對堆體入滲量不產(chǎn)生影響，因此可設(shè)定為任一大于N0的值。

　　1.3 HDPE膜老化時間和老化速率確定

　　梁森榮等[27]認(rèn)為HDPE膜老化過程可用3-STAGE模型概化，即認(rèn)為其老化過程包括STAGEⅠ(抗氧化劑的耗損階段)、STAGEⅡ(聚合物的氧化誘導(dǎo)階段)和STAGEⅢ(老化失效階段)(見圖2)。STAGEⅠ中，HDPE膜主要發(fā)生抗氧化劑的消耗，滲透系數(shù)和力學(xué)性能不發(fā)生任何變化，至STAGEⅡ，HDPE膜的抗氧化劑完全消耗，但直至STAGEⅢ開始之前，力學(xué)性能和滲透系數(shù)均不發(fā)生任何變化，至STAGEⅢ開始，力學(xué)性能和滲透性能均以老化速率s逐漸退化。亦即t0數(shù)值上等于STAGEⅠ和STAGEⅡ長度之和，t1數(shù)值上等于STAGEⅠ、STAGEⅡ和STAGEⅢ之和。

　　STAGEⅠ的長度通過檢測HDPE膜的OIT(氧化誘發(fā)期)確定，理論上當(dāng)OIT等于0時表示達(dá)到STAGEⅠ，STAGEⅡ通過觀測其主要性能指標(biāo)的變化確定，一旦性能指標(biāo)開始衰減，即認(rèn)為達(dá)到STAGEⅡ，STAGEⅢ的老化速率通過檢測任意2個時刻的主要性能指標(biāo)參數(shù)，計算其變化速率并取其最大值確定。當(dāng)任一性能指標(biāo)的殘余率小于初始性能的50%時，認(rèn)為達(dá)到半衰期。

　　1.4 初始漏洞檢測

　　HDPE膜在生產(chǎn)過程和建設(shè)過程中均可能產(chǎn)生破損或缺陷，對應(yīng)的漏洞即初始漏洞。該研究采用美國環(huán)境保護(hù)局推薦的偶極子方法(dipolemethod)檢測，其基本原理是利用HDPE膜的高阻特性，在膜的上下兩側(cè)分別放置一個供電電極并接在高壓信號源的兩端，根據(jù)采集到的電勢信號異常對漏洞進(jìn)行精準(zhǔn)定位。

　　二、案例研究

　　2.1 填埋場基本信息

　　填埋場位于我國西南地區(qū)，該區(qū)域是典型的中溫帶大陸性氣候，年均降水量208.4mm，年均蒸發(fā)量2616.9mm，通常被認(rèn)為非常不利于滲濾液的產(chǎn)生，是危險廢物填埋場選址的有利條件。目標(biāo)填埋場設(shè)計庫容為360×104m3，填埋庫區(qū)庫底防滲結(jié)構(gòu)采用復(fù)合襯層設(shè)計。水文地質(zhì)勘測資料顯示，該區(qū)域水流維度為一維線性，因此只需考慮包氣帶水流模型的上邊界和下邊界。包氣帶上方與填埋場底部相連，接受滲濾液的滲漏補(bǔ)給，因此其水流邊界可視為給定流量邊界。根據(jù)填埋廢物主要成分確定As為滲濾液中主要污染物，以As為目標(biāo)污染物進(jìn)行研究。

　　2.2 模型基本參數(shù)

　　Landsim模型進(jìn)行模擬所需參數(shù)包括入滲參數(shù)、填埋場及廢物特性參數(shù)、防滲系統(tǒng)參數(shù)以及多孔介質(zhì)水流和溶質(zhì)運(yùn)移參數(shù)四類(見表1)。入滲參數(shù)和防滲系統(tǒng)參數(shù)分別根據(jù)HELP模型計算和現(xiàn)場檢測得到。大部分參數(shù)是通過現(xiàn)場測定或根據(jù)設(shè)計參數(shù)確定，少部分參數(shù)或者通常取值較為固定，或者對風(fēng)險結(jié)果影響較小，因此Landsim模型建議取缺省值即可。

　　2.2.1 入滲參數(shù)計算

　　如1.2節(jié)所述，利用HELP模型直接生成研究區(qū)域內(nèi)年氣象數(shù)據(jù)(降雨量、太陽輻射及溫度)，并進(jìn)行地表徑流量、堆體下滲量和蒸發(fā)量的計算。結(jié)果(見圖3)表明，年降雨量在266~369mm之間，其中208~330mm化為蒸發(fā)量，極小部分化為地表徑流量，另一部分化為堆體下滲量。在不同場景下的入滲強(qiáng)度分別為39~161mm(自然入滲量)和26.1~68.1mm(設(shè)計入滲量)。

　　2.2.2 老化參數(shù)計算

　　Landsim模型模擬所需的防滲系統(tǒng)參數(shù)使用1.1節(jié)的試驗(yàn)方法得到。對該填埋場填埋區(qū)HDPE膜進(jìn)行檢測，填埋區(qū)防滲層HDPE膜的漏洞數(shù)量為4.9個?(10⁴m2)。

　　該填埋場HDPE膜性能指標(biāo)參數(shù)測試結(jié)果見表2。由表2可見，HDPE膜的OIT測試值為零，這表明HDPE膜已經(jīng)開始老化。由于其各項(xiàng)性能的初始值未知，因此假設(shè)各指標(biāo)的初始值均為初始性能為CJ?T234―2006?垃圾填埋場用高密度聚乙烯土工膜?規(guī)定的最低限值。各項(xiàng)性能指標(biāo)中拉伸斷裂強(qiáng)度(橫向)的退化最快，6a下降了40%(HDPE膜鋪設(shè)時間為2012年，檢測時間為2018年)。同時，其2019年的測試數(shù)據(jù)顯示其拉伸斷裂強(qiáng)度(橫向)殘余率為8%。據(jù)此推算，該填埋場服役環(huán)境下，HDPE膜年老化速率為8%，老化開始時間t0為第2年，半衰期時間t1為8a。

　　2.3 結(jié)果與討論

　　選擇典型距離處的暴露點(diǎn)進(jìn)行風(fēng)險分析，包括50m(廠界內(nèi))、100、200、400m(廠界外)、800m(防護(hù)范圍處)和1000m(防護(hù)范圍外)，模擬了短期(0~5a)、中期(5~10a)和長期(>10a)的滲濾液滲漏和地下水污染情況，并基于2.2節(jié)老化試驗(yàn)參數(shù)和其他模型參數(shù)，利用Landsim模型模擬。

　　2.3.1 滲漏量隨時間的變化規(guī)律

　　圖4分別模擬了短期、中期和長期滲漏速率隨時間的變化情況，在初始時刻滲漏量接近0，這是因?yàn)樵撎盥駡鲈O(shè)置有多層粘土襯墊，其滲透系數(shù)很小，滲濾液穿過粘土襯墊需要經(jīng)歷較長的時間。模擬結(jié)果顯示：短期內(nèi)，滲漏量驟增，P-95%(95%分位值，下同)時滲漏速率變化最大，2a增至9m3?d，中期滲透速率增加量逐漸減小，滲漏量依然在增加，30a后滲漏量達(dá)到最大，滲漏速率趨于穩(wěn)定。這是因?yàn)殡S著入滲時間的延長，堆體中滲濾液的儲量逐漸增加，防滲膜上的飽和水位升高，進(jìn)而導(dǎo)致水力壓頭升高，滲漏速率也會逐漸增加。

　　圖5為不同時間滲漏速率的累計頻率分布。根據(jù)圖5，以滲漏速率平均值進(jìn)行討論，5a內(nèi)滲漏速率的增長不明顯，而在5~10a滲漏速率較短期(0~5a)有近1倍的增長，至100a滲漏速率的增加更加明顯，較5a內(nèi)有近4倍增長，較5~10a也有近2~3倍增長。以圖5中累積頻率達(dá)到0.5時為例，第3年和第5年的滲漏速率分別為6.0和7.8m3?d。而第10年為11.3m3?d，增長近1倍，至100a，滲漏速率為32.5m3?d，較之5a內(nèi)與5~10a均有大幅增長。

　　2.3.2 地下水污染風(fēng)險

　　P-50%(50%分位值，下同)為平均風(fēng)險水平下的污染物濃度預(yù)測值，選擇該值進(jìn)行分析以反映一般情況下填埋場滲漏對地下水的影響。圖6為不同距離暴露點(diǎn)處地下水中ρ(As)隨時間的變化曲線。從圖6可以看出：①短期內(nèi)所有廠界外點(diǎn)位(1000、800、400、200和100m)的峰值ρ(As)極小，幾乎為0mg?L。50m處，第5年的P-50%也僅為0.0001mg?L，200m處地下水中ρ(As)雖有波動，但是都遠(yuǎn)低于GB?T14848―2017?地下水質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)?Ⅲ類水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值，環(huán)境風(fēng)險可以接受。②中期而言，1000和800m處地下水中ρ(As)為10-8和10-13mg?L，低于GB?T14848―2017Ⅲ類水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值，400m處地下水中ρ(As)極低，為0.0001mg?L，200、100m處地下水中ρ(As)分別為0.135和0.413mg?L，已超出GB?T14848―2017Ⅲ類水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值[31]，50m處地下水中ρ(As)達(dá)0.60g?L，超過GB?T14848―2017Ⅲ類水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值近12倍。

　　進(jìn)一步考慮填埋場主要單元老化條件下的長期風(fēng)險，從圖6也可以看出：第22年，距離1000m處(防護(hù)范圍外)的地下水中ρ(As)的P-50%均超過GB?T14848―2017Ⅲ水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值，800m處(防護(hù)范圍處)地下水中ρ(As)的P-50%在19a超過GB?T14848―2017Ⅲ類水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值。

　　圖7為考慮填埋長期性能老化條件下，不同距離暴露點(diǎn)處地下水中ρ(As)峰值曲線的累計頻率分布。假設(shè)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中污染組分i的標(biāo)準(zhǔn)限值為CLi，暴露點(diǎn)處污染組分i的濃度的累計頻率分布為F(Ci)，則暴露點(diǎn)處地下水中ρ(As)超標(biāo)的概率P可以通過式(1)計算。

　　根據(jù)式(1)結(jié)合圖7計算可得地下水中ρ(As)的超標(biāo)概率(見表3)。由表3可見：①短期內(nèi)，廠界外所有模擬點(diǎn)位(100、200、400、800和1000m)，地下水中ρ(As)均為0，風(fēng)險可忽略，廠界內(nèi)模擬點(diǎn)位(50m)地下水中ρ(As)不為0，但其超過GB?T14848―2017Ⅲ類水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值的概率為0，表明風(fēng)險很小。②中期內(nèi)，在考慮填埋場長期性能老化的情況下，200m內(nèi)模擬點(diǎn)位地下水中ρ(As)的超標(biāo)概率大于80%，廠界內(nèi)距離填埋場邊界50m處地下水中ρ(As)的超標(biāo)概率更高達(dá)97%，但在800m以上及400~800m之間的模擬點(diǎn)位，地下水中ρ(As)超標(biāo)概率為0。③長期內(nèi)，各個模擬點(diǎn)位，包括距離最遠(yuǎn)的1000m處地下水中ρ(As)超標(biāo)的概率達(dá)100%，污染風(fēng)險大。

　　2.4 不確定性分析

　　利用過程模型進(jìn)行風(fēng)險評估容易受到不確定性因素的影響，其中最重要的是模型參數(shù)的不確定性。如EPACMTP模型中含水層孔隙度都具有很大的空間變異性。此外，HELP模型中的降雨量在填埋場規(guī)模上的空間變異性較小，具有很強(qiáng)的時間變異性，各變量的概率分布在2.2節(jié)中確定(見表1)。考慮參數(shù)不確定性的影響，計算得到地下水中ρ(As)的累計頻率分布，以及不同分位值(P-5%、P-10%、P-50%、P-90%和P-95%)對應(yīng)的質(zhì)量濃度。不確定性可以用P-95%與P-50%的比值來表征，根據(jù)圖4中的數(shù)據(jù)計算得到不同時期(短期、中期和長期)的不確定性分別為1、1~2和1~3?？梢姡诓煌瑫r期不確定性對結(jié)果的影響不同。短期內(nèi)地下水中ρ(As)極小，對結(jié)果基本無影響，中期影響增大，50m處P-95%與P-50%地下水中ρ(As)最大相差1倍，400m及更遠(yuǎn)處，影響較小，地下水中ρ(As)相差不大，長期影響較大，而且隨著時間的增長，逐漸增大，P-95%與P-50%地下水中ρ(As)最大可相差2倍。

　　三、結(jié)論

　　a)短期內(nèi)，滲漏量驟增，P-95%時滲漏速率變化最大，中期滲透速率增加量逐漸減小，滲漏量依然在增加，30a后滲漏量達(dá)到最大，滲漏速率趨于穩(wěn)定，短期內(nèi)滲漏速率的增長緩慢，而在中期滲漏速率較短期有近1倍的增長，至長期滲漏速率增加更加明顯，較短期有近4倍增長，較中期也有近2~3倍增長。

　　b)在短期內(nèi)導(dǎo)致地下水被污染的風(fēng)險較小(超標(biāo)概率為0)，在中期內(nèi)，距離填埋場200m內(nèi)污染風(fēng)險較大(超標(biāo)概率≥80%)但400m外的污染概率為0，而在長期內(nèi)，距離填埋場最遠(yuǎn)的1000m處的污染概率達(dá)100%，地下水受到嚴(yán)重污染。

　　c)現(xiàn)場檢測數(shù)據(jù)和Landsim模型評價結(jié)果顯示，填埋場防滲材料劣化及老化等長期性能變化對地下水污染風(fēng)險存在影響，長期滲漏會導(dǎo)致1000m以內(nèi)地下水將全部污染，因此，在填埋場的設(shè)計和運(yùn)行中有必要考慮防滲膜等重要單元長期性能的變化。(來源：.武漢科技大學(xué);湖北省工業(yè)安全工程技術(shù)研究中心;中國環(huán)境科學(xué)研究院 環(huán)境基準(zhǔn)與風(fēng)險評估國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室;中國環(huán)境科學(xué)研究院 土壤與固體廢物環(huán)境研究所;生態(tài)環(huán)境部固體廢物與化學(xué)品管理技術(shù)中心)